Опорные моменты определяют по Формуле М = (ag+ bv)·l 2, где a и b - коэффициенты, зависящие от схемы загружения ригеля постоянной g и временной v нагрузкой, а также от отношения погонных жесткостей ригеля и колонны к = В·lcol /(Вcol·l).
Сечение ригеля принято равным 30´70, пролет l = 720см; сечение колонны 40´40 см, длина l col = 4,6 м (равна высоте этажа по заданию).
Отношение погонных жесткостей ригеля и колонны
к = 30·703·460/(40·403·720) = 3
Коэффициенты a и b определяют по таблице (прил. 5) для ригелей, соединенных с колоннами на средних опорах - жестко и на крайних - шарнирно.
Вычисление опорных моментов ригеля от постоянной нагрузки и различных схем загружения временной нагрузкой приведено в табл. 1.3.
Таблица 1.3
Опорные моменты ригеля при различных схемах загружения
Схемы загружения |
Опорные моменты, кНм | |
М21 |
М23 | |
1 |
-0,111·35,9·7,22 = -207 |
-0,093·35,9·7,22 = -173 |
2 |
-0,083·31,92·7,22 = -137 |
-0,028·31,92·7,22 = -46 |
3 |
-0,028·31,92·7,22 = -46 |
-0,065·31,92·7,22 = -108 |
Основные сочетания | ||
1+2 |
-344 |
-219 |
1+3 |
-254 |
-281 |
Изгибающиеся моменты в пролетных сечениях ригеля определяют "подвешиванием" к концам ординат (выражающих собой значение опорных моментов) параболы, которая является функцией изменения изгибающих моментов в сечениях простой балки от равномерно распределенной нагрузки.
Для первого пролета ригеля
где вместо полной нагрузки q = g + v для незагруженных пролетов следует учитывать только постоянную нагрузку g. Для следующих пролетов используют эту же формулу , подставляя соответствующие значения изгибающих моментов в левом и правом опорных сечениях ригеля.
Поперечную силу определяют как производную:
При сочетаниях 1+2 и 1+3 нагрузка симметричная, поэтому
М21 = М34; М23 = М32.
Для среднего пролета ригеля:
опорные моменты
М23 = М32 = -281 кН×м (при схеме 1+3).
М23 = М32 = -219 кН×м (при схеме 1+2);
максимальный пролетный момент (при схеме загружения 1+3)
Мmax = М23 + (g+v)·l 2/8 = -281 + 67,82·7,22/8 = 158,5 кН×м,
минимальный пролетный момент (при схеме загружения 1+2)
Мmin = М23 + g·l 2/8 = -219 + 35,9·7,22/8 = 13,6 кН×м
поперечные силы, (в опорных сечениях)
Qmax = 0,5·(g+v)·l = 0,5·67,82·7,2 =244 кН (при схеме 1+3).
Qmin = 0,5·g·l = 0,5·35,9·7,2 = 129 кН (при схеме 1+2).
Для крайнего пролета ригеля:
опорные моменты М12 = 0 и М21 = -344 кН×м (при схеме 1+2):
максимальный момент в сечении на расстоянии у1 от крайней опоры
Мmax = М12 + (М21 - М12)·y1/ l + q·y1(l - y1)/2 = 0 + (-344-0)·у1/7,2 + 67,82·у1·(7,2 - у1)/2;
неизвестное расстояние у1 находят из условия Q(y) = dM(y1)/dy = 0; т.е.
Q(y) = dM(y1)/dy = -344/7,2 + 67,82·(7,2 - 2·у1)/2 = 196,4 – 67,82·у1 = 0,
откуда у1 = 2,9 м;
Мmax = -344·2,9/7,2 + 67,82·2,9·(7,2-2,9)/2 = 284 кН×м:
минимальный момент в пролете при М21 = -254 кН×м q = g = 35,9 кН (при схеме загружения 1+3)
Мmin = -254·у2/7,2 + 35,9·у2·(7,2 - у2)/2;
Q(y2) = dM(y2)/dy = 0; -254/7,2 + 35,9·(7,2 - 2у2)/2 = 0:
93,96-35,9·у1 = 0,
у2 = 2,6 м:
Мmin = -254·2,6/7,2 + 35,9·2,6·(7,2– 2,6)/2 = 123 кН×м:
поперечные силы
Q1max = (g + v)·у1 = 67,82·2,9 = 197 кН (при схеме 1+2);
Q1min = g·у2 = 35,9·2,6 = 93 кН (при схеме 1+3);
Q21max = (g + v)·l - Q1max = 67,82·7,2 – 197 = 291 кН (при схеме 1+2);
Q21min = g·l - Q1min = 35,9·7,2 – 93 = 165 кН (при схеме 1+3).
По полученным экстремальным значениям М и Q строят огибающие эпюры (рис. 2.4).
Стоимостной подход в
градостроительной оценке территории
Стоимостной подход к оценке территории состоит в аккуратном подсчете суммы предстоящих затрат и потерь всех видов, связанных с предположительным использованием каждого конкретного ...
Строительный генеральный план
Стройгенплан разработан на период производство работ надземного цикла на строительство 4-х этажной блок-секции. На стройгенплане размещается строящийся объект с размерами в осях 3 ...