Монолитное перекрытие имеет высоту 150 м. перекрытие опирается на несущие кирпичные стены.
Расчётные данные
(по СНиП 2.03.01-84 “Бетонные и железобетонные конструкции”).
Бетон:
Класс В40
призменная
прочность нормативная МПа
призменная
прочность расчётная МПа
нормативное
сопротивление при растяжении МПа
расчётное
сопротивление при растяжении МПа
начальный
модуль упругости МПа
коэффициент
условий работы бетона .
Арматура:
Продольная напрягаемая:
класс А-IV
нормативное
сопротивление МПа
расчётное
сопротивление МПа
модуль
упругости МПа.
Плита предварительно напряжённая с электротермическим напряжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляются требования III категории. Изделие подвергается тепловой обработке при атмосферном давлении.
Расчётная схема, геометрические размеры плиты.
Плита рассчитывается как шарнирно-опертая балка
Рис. Расчётная схема плиты.
Расчётная длина плиты:
мм,
где с1=140 мм и с2=120 мм – соответствующие
площадки опирания.
а – конструктивная длина
плиты.
Высота сечения плиты:
Принимаем стандартную, толщиной 220 мм,
т.е.
мм.
Ширина сечения плиты:
номинальная
мм,
конструктивная
мм,
ширина швов между плитами 10 мм.
Диаметр отверстий:
мм
Принимается по ширине сечения 7 отверстий; расстояние между отверстиями 26 мм, ширина крайних рёбер 110 мм.
Геометрические размеры сечения
Определение расчётных (эквивалентных) сечений
При расчёте на прочность При расчёте на трещиностойкость
мм
Для таврового сечения:
|
Для двутаврового сечения:
|
Ширина свесов в каждую сторону:
,
следовательно в расчёт вводится вся ширина полки. Армирование полки при таких конструктивных требованиях выполняется без расчёта (конструктивно).
Сбор нагрузок и статический расчет.
N п/п |
Вид нагрузки |
Нормативная нагрузка, Н/м2 |
Коэффициент надёжности по нагрузке |
Расчётная Н/м2 |
1. |
Постоянная |
|||
собственный вес плиты пол из паркетных досок по лагам |
2950 80 |
1.1 1.2 |
3245 96 |
|
Итого постоянная: |
|
--- |
|
|
2. |
Временная |
|||
длительная (СНиП 2.01.07-85, т.3) кратковременная |
|
1.2 1.2 |
|
|
3. |
Итого: |
|||
длительно-действующая полная нагрузка |
|
--- |
|
Расчетная
нагрузка на 1м при ширине 1.5 м с учетом коэффициента надежности по назначению :
а) полная погонная нагрузка:
нормативная
расчётная
б) длительно-действующая погонная нагрузка:
нормативная
расчётная
Статический расчёт:
Изгибающий момент в середине пролёта и поперечное усилие на опоре
От полной расчетной нагрузки:
От полной нормативной нагрузки:
От нормативной постоянной и длительной нагрузок:
Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси.
Величина предварительного напряжения арматуры назначается из условий:
а)
б)
l
–
длина натягиваемого стержня
в) с учётом возможных производственных отклонений:
где
Принимаем
Рабочая
высота сечения где а =
30 мм – защитный слой.
Для рационально выполненного армирования ξ £ ξy, где ξy – граничное значение относительной высоты сжатой зоны сечения.
Условие:
- выполняется. Момент,
воспринимаемый полкой плиты, больше расчетного, следовательно, нейтральная ось
проходит в полке таврового сечения, расчёт выполняется как для прямоугольного
сечения.
Условие ξ £ ξy (0,043 < 0,456) выполняется.
Коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление натягиваемой арматуры выше условного предела текучести:
для арматуры класса А-IV
Принимаем
Вычисляем площадь сечения растянутой арматуры
Принимаем 6 Æ10 А-IV c Aspf = 4.71 см2
Расчёт прочности наклонного сечения
Разрушение элемента по наклонным сечениям – следствие совместного действия изгибающего момента M1 и поперечной силы Q1.
Условие
, где
φb4 = 0.6 – для тяжелого бетона. Наклонные трещины в изгибаемом элементе не образуются, поперечное армирование назначается конструктивно. каркасы из арматуры Æ10 А II – продольные стержни, Æ5 Вр I – поперечные.
Расчет плиты по образованию трещин
Определение геометрических характеристик сечения.
а)
- для напрягаемой
арматуры А-IV
б) Площадь приведённого сечения:
в) Статический момент:
г) Расстояние от нижней грани до центра тяжести сечения:
д) Момент инерции приведенного сечения:
,
где zi – расстояние от центра тяжести итого участка до центра тяжести всего приведённого сечения.
е) Упругий момент сопротивления относительно крайнего растянутого волокна:
относительно сжатого волокна:
ж) Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны:
,
т. к. принимается отношение напряжения в бетоне от усилия обжатия и нормативных нагрузок к расчётному сопротивлению бетона для предельных состояний II группы равным 0.75.
Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки, наименее удаленной от растянутой зоны:
железобетонный плита перекрытие арматура
з) Упругопластический момент сопротивления относительно нижнего растянутого волокна:
и) Упругопластический момент сопротивления относительно верхнего растянутого волокна:
Потери предварительного напряжения арматуры
Коэффициент
точности натяжения арматуры . Потери:
От релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения
Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами σ2=0, так как при агрегатно-поточной технологии форма с упорами нагревается вместе с изделием.
Потери от деформаций анкеров σ3 при электротермическом способе натяжения σ3 = 0, т.к. эти потери учтены при определении величины полного удлинения арматуры.
Потери от трения арматуры об огибающие приспособления σ4=0, поскольку напрягаемая арматура не отгибается.
Потери от деформаций формы σ5 = 0.
Потери от быстронатекающей ползучести σ6 определяются в зависимости от соотношения σbp/Rbp.
Усилие обжатия
Эксцентриситет усилия обжатия относительно центра тяжести сечения
Напряжение в бетоне при обжатии:
Устанавливаем значение передаточной прочности бетона из условия:
Принимаем:
Тогда отношение
Вычисляем сжимающее напряжение в бетоне на уровне центра тяжести площади напрягаемой арматуры от усилия обжатия:
Потери от быстронатекающей ползучести:
Первые потери:
С учетом первых потерь напряжение:
;
- потери от усадки бетона
при натяжении на упоры
Потери от ползучести бетона:
Суммарные потери, происходящие после окончания обжатия бетона – вторые потери:
Полные потери:
,
принимаем
, [8], п 1.25
Усилие обжатия с учётом полных потерь:
.
Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси.
Выполняют для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин.
Определяем момент образования трещин:
Поскольку
, трещин в растянутой
зоне не образуется, следовательно, расчет по раскрытию трещин не нужен.
Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии.
Условие удовлетворяется, начальных трещин не образуется.
Расчет плиты по перемещениям
Предельный прогиб:
Полное значение прогиба:
Прогиб от непродолжительного воздействия кратковременной части временной погонной нагрузки:
,
Где
При
постоянной и длительной части временной погонных нагрузок, действующих
продолжительно, прогиб увеличивается (увеличивается кривизна оси, снижается
жесткость), т.к. проявляется ползучесть бетона сжатой зоны, что учитывается
коэффициентом – при
средней относительной влажности воздуха выше 40%.
Выгиб плиты, вызванный непродолжительным действием усилия предварительного обжатия в процессе изготовления:
,
Где
Внецентренное обжатие плиты усилием P2, постоянно воздействующим на нее, способствует появления ползучести на этапе ее обжатия до загружения эксплуатационной нагрузкой. Одновременно развивается усадка. Эти процессы обуславливают приращение выгиба:
Полный прогиб:
Конструирование плиты с учётом расчёта представлено в графической части проекта.
Выбор типа производства
Тип производства характеризуется коэффициентом закрепления операций КЗ.О Условно различают три основных типа производства: массовое, серийное и единичное. Приняты следующие коэффи ...
Ориентировочный расчёт регулирующей ступени
Степень реакции r = 0,06; Угол направления потока пара за соплами a1э = 120. Задаёмся отношением U/Co = 0,4375 Условная теоретическая скорость, подсчитанная по всему располагаемом ...